雷龙龙
（霍州煤电集团腾晖煤业有限责任公司，山西 临汾 041000）
在矿井开采过程中，瓦斯问题一直制约着我国煤矿正常开采，而对于厚煤层高瓦斯巷道来说瓦斯超限问题尤为突出，其治理难度也十分复杂，近些年来由于我国开采年限的不断增加，开采的重点逐步向着大纵深方向发展，使得瓦斯含量及瓦斯的压力不断加大，所以对厚煤层瓦斯进行抽排对于矿井安全开采十分重要，此前，刘志伟、张帅[1]利用分源预测法对瓦斯来源进行预测，通过FLEUNT软件对瓦斯的分布及扩散规律进行研究，提出利用专用巷道密闭大流量的治理方法，有效地消除了放煤后溜通道的瓦斯超限问题。岳乾、李希建、陈守坤[2]针对高瓦斯煤巷掘进过程中的瓦斯超限难题，采取了“双挂耳”式钻场，并对巷道钻孔进行边钻边采，有效提高了瓦斯的抽采效率，实现了巷道高效掘进。本文以腾晖矿2202工作面为研究背景，利用数值模拟对低抽巷抽采效果进行研究分析，并给出最佳布置方案，为厚煤层矿井瓦斯抽采提供依据。
腾晖矿位于山西乡宁县枣岭乡店沟村，设计年生产能力120×104t。井田结构相对简单，主要构造形式为单斜延伸构造，井田的地层的坡度均值在5°左右，2202工作面现主要开采2#煤层，煤层厚度3.2～6.0m，煤层的平均厚度为5.6m。
2202工作面所开采的太原组2#煤层属于单一低渗透性煤层，煤层具有瓦斯吸附性强、衰退快、抽放难的特点，其中2202工作面煤层瓦斯含量约为11m3/t，巷道瓦斯压力0～9MPa，在巷道进行开挖前需要将巷道内瓦斯含量降低至8m3/t，2202工作面的右侧为N2202采空区，左侧为北风井东翼回风巷，工作面的顶板由泥岩和粉砂岩组成，目前瓦斯浓度按照其分布情况可分为涌出带、过渡带及滞留带，其中涌出带位移工作面切眼20m范围内，此时的瓦斯浓度大致为10%以下，在此区段内瓦斯运动速度较快，且多为层流；
过渡带载开切眼20～50m的范围内，此时瓦斯浓度大致分布在10%～20%，在此区段内瓦斯多呈紊乱交错状态；
滞留带为距离开切眼50m以上，此时的瓦斯浓度分布在20%～30%之间，在此阶段内瓦斯流动速度较低[3]。
底抽巷瓦斯抽采的原理是在底抽巷内部施工穿层钻孔，将钻孔打入煤层内部，对煤体进行卸压，此时由于钻孔的存在使得钻孔周边的围岩应力出现重新分布，钻孔使得煤岩内部原生裂缝及人工裂缝增多，瓦斯通过裂缝沿着钻孔进行排除，以此达到瓦斯抽采消突的目的[4]。底板抽采预抽瓦斯示意图如图1所示。
图1 底板抽采预抽瓦斯示意图
在进行底抽巷位置选定时，较多的因素对其有所影响，因此本文对不同垂距及不同岩性下底抽巷抽采方案进行对比分析，方案1垂距12m，布置于粉砂岩中；
方案2垂距15m，布置于粉砂岩中，方案3垂距20m，布置于粉砂岩中，对三种方案进行分析，首先进行模型的建立，结合2202工作面的实际情况，建立长方体模型，模型的长宽高分别为100m×100m×20m，完成模型建立后根据实际地质情况对模型的力学参数进行设定，设定完成后对网格进行划分，网格划分后共有88520个单元格，完成划分后对模型的边界条件进行设置，固定模型四周的位移，同时对模型上端部施加覆岩自重13MPa，模型选用摩尔库伦模型为本构模型，完成模型设定后对模型进行模拟计算，应力模拟云图如图2所示。
图2 不同底抽巷布置方案下巷道应力云图
从图2可以看出，在回采及地应力的作用下，底抽巷的两帮位置出现一定的应力集中，且随着垂距H的增加，巷道围岩的垂直应力值呈现增大的趋势，当垂距H为12m时，此时的垂直应力最大值为20.48MPa；
当垂距H为15m时，此时的巷道垂直应力最大值为22.11MPa，此时较垂距12m应力值降低了1.63MPa；
当垂距H为20m时，此时的巷道垂直应力最大值为26.27MPa，此时较垂距15m应力值降低了5.79MPa。同时随着垂距的增大，巷道两帮的应力集中范围有一定的减小，所以底抽巷距离煤层距离越近，受到掘进的影响越大。根据对比分析最终选定底抽巷的布置位置为垂距12m，布置于粉砂岩之中，此时的巷道施工成本最低且巷道的围压应力良好，有利于煤层瓦斯的抽排[5-6]。对底抽巷钻孔影响直径进行分析，选定抽采负压为15kPa，抽采的直径分别为94mm，抽采天数分别选择30d、60d、90d、120d、150d，抽采有效半径随瓦斯抽采时间变化曲线见图3（a），在一定抽采天数下不同负压抽采有效半径变化曲线如图3（b）所示。
从图3可以看出，当钻孔直径和抽采负压一定时，此时随着抽采时间的增加，底抽巷钻孔抽采有效半径呈现逐步增大的趋势，当抽采时间为30d时，此时的钻孔有效抽采半径为0.97m，当抽采天数增大至60d时，此时钻孔有效抽采半径为1.23m，当抽采天数增大至150d时，此时的巷道抽采有效半径为4m。同时对比不同抽采负压下的钻孔抽采有效半径发现，随着负压的增大，抽采有效半径几乎类似于平行直线，所以负压对钻孔抽采有效半径的影响较小，所以在进行现场实践时可以充分利用模拟结果进行设计[7-8]。
根据模拟研究进行现场实践，选定2202工作面的回风顺槽进行验证研究，底抽巷布置按照模拟选定的方案进行设置，在底抽巷进行钻孔，钻孔直径选定为94mm，抽采的负压选定为15kPa，分别设定11个钻孔，在第5至11个钻孔进行水力冲孔，完成冲孔后进行瓦斯抽采，瓦斯抽采曲线如图4所示。
图4 瓦斯抽采曲线
从图4可以看出，经过水力冲孔后瓦斯抽采的浓度及瓦斯纯量均有了明显的增加，在前四个钻孔抽采的浓度均值为44.8%，抽采的纯流均值为0.18m3/min，而经过冲孔后瓦斯抽采的浓度均值为75%以上，瓦斯抽采的纯流均值为0.33m3/min，可以看出经过冲孔后钻孔瓦斯抽采浓度较未经水力冲孔提升了30%，而抽采纯量同样提升了15m3/min，所以底抽巷水力冲孔效果明显，抽采效果极佳[9-10]。
（1）通过数值模拟对不同底抽巷布置方案下巷道应力云图进行分析，确定了当垂距H为12m时，底抽巷布置于粉砂岩中时，此时的垂直应力最大值最小，此时的垂直应力最大值为20.48MPa。
（2）利用数值模拟软件对抽采参数对有效抽采半径的影响进行分析，发现随着抽采时间的增加，底抽巷钻孔抽采有效半径呈现逐步增大的趋势，而随着抽采负压的增大钻孔抽采有效半径几乎不变。
（3）利用模拟计算结果对腾晖矿2202工作面进行底抽巷布置，并对钻孔冲孔前后瓦斯抽采曲线进行分析发现，底抽巷钻孔经过水力冲孔后抽采效率有了明显的提升，抽采效果极佳。
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